Page 50 - Izolacje 2/2019

Termomodernizacja

zadecydowała wysoka porowatość zarówno składników (paź- 1 2 3 4
dzierzy), jak i samego kompozytu. Wg danych literaturowych
porowatość paździerzy konopnych wynosi około 57% [12].
Porowatość całkowita badanych kompozytów wyniosła z kolei 15
79,25–80,22%. Analiza wyników wykazuje wyraźny wpływ pro-
porcji spoiwa do wypełniacza na wartość współczynnika λ. Wraz
ze wzrostem udziału wagowego spoiwa w mieszance wzrasta
wartość współczynnika przewodności cieplnej, jednak zależność G
ta nie jest liniowa. Obserwację tę potwierdzają wyniki badań 150
przedstawione w literaturze [13]. Zwiększenie zawartości spoiwa
w składzie oznacza zmniejszenie porowatości kompozytu, a więc 50
zmniejszenie ilości zamkniętego powierza w strukturze kompozytu.
Współczynnik przewodności cieplnej spoiwa wapiennego wynosi
około 0,7 W/(m·K), czyli jest około 12 razy większy niż współczyn- 15
nik λ paździerzy konopnych. RS
Wartość współczynnika przewodności cieplnej λ kompozytu
wapienno-konopnego zależy od gęstości materiału, która z kolei RYS. 4. Schemat­analizowanych­wariantów­przegród;­rys. autorzy
związana jest ze sposobem układania i zagęszczania mieszanki G – grubość warstwy kompozytu: 360, 370, 380, 390, 400 mm,
oraz z proporcją spoiwa do wypełniacza. Gęstość badanych kom- RS – rozstaw słupów: 400, 450, 500, 550, 600 mm, 1 – tynk wapienny
(od zewnątrz), 2 – kompozyt wapienno-konopny, 3 – tynk gliniany
pozytów wyniosła 483,5–404,4 kg/m . Wg danych literatury [14] (od wewnętrz), 4 – słup drewniany
3
oraz wyników wartość współczynnika przewodności wzrasta ona
wraz ze wzrostem gęstości objętościowej kompozytów wapien- komponentu są izotermiczne. Kres dolny wylicza się wg poniższego
no-konopnych. Na RYS. 3 przedstawiono zależność pomiędzy wzoru (3):
współczynnikiem przewodności cieplnej a gęstością objętościową
kompozytu. R T R si R 1 R 2  R n R (3)
se
Obliczenia współczynnika przenikania ciepła ścian Równoważny opór cieplny R j , każdej warstwy niejednorodnej
zewnętrznych cieplnie oblicza się, uwzględniając materiały jednorodne wcho-
Analizowane przegrody składają się z warstw niejednorodnych. dzące w skład warstwy niejednorodnej oraz ich współczynnik
W celu obliczenia współczynnika przenikania ciepła posłużono się przewodności cieplnej. Obliczając uśrednioną wartość λ warstwy
metodą opisaną w punkcie 6,2 normy PN-EN ISO 6946 [15]. Z poda- niejednorodnej, uwzględnić należy względne pole powierzchni,
nych instrukcji zawartych w przytoczonej normie oraz literaturze [16] jaką zajmuje dany materiał w analizowanym polu powtarzalnym
wynika, że całkowity opór cieplny R T komponentu składającego się przegrody.
z warstw cieplnie niejednorodnych równoległych do powierzchni Współczynnik przenikania ciepła U [W/(m ·K)] wyrażony jest
2
oblicza się jako średnią arytmetyczną górnego i dolnego kresu oporu wzorem (4):
cieplnego według wzoru (1): 1
U = (4)
R R R T
R T T , (1)
T
2 Z uwagi na szczelność przegrody oraz brak łączników mechanicz-
gdzie: nych (kotew) nie uwzględniono poprawek opisanych w załączniku D
R′ T – kres górny całkowitego oporu cieplnego [(m ·K)/W] normy PN-EN ISO 6946 [15].
2
R″ T – kres dolny całkowitego oporu cieplnego [(m ·K)/W]. Do analizy wykorzystano kompozyt wykonany wg receptury HLC4. Książki z dziedziny:
2
Analizowany fragment przegrody, który z reguły stanowi część Jest to kompozyt o najniższej wartości współczynnika przewodności
powtarzalną, dzielony jest na części, które są cieplnie jednorodne, cieplnej. Przeanalizowano cztery warianty ścian zewnętrznych, budownictwa
płaszczyznami prostopadłymi i równoległymi do powierzchni anali- o różnym układzie szkieletu konstrukcyjnego oraz o różnej grubości
zowanej przegrody. warstwy kompozytu wapienno-konopnego, a także różne rozstawy chłodnictwa
Kres górny całkowitego oporu cieplnego wyznaczany jest przy za- słupów drewnianych, w budynku, pomimo stałego zaprojektowane- ciepłownictwa i ogrzewnictwa
łożeniu jednowymiarowego przepływu ciepła prostopadle do po- go rozstawu, często występują bowiem miejsca, w których te roz- gazownictwa
wierzchni komponentu. Wylicza się go wg wzoru (2): stawy są zmienne. Na RYS. 4 przedstawiono schemat analizowanych
przegród oraz wymiarowe warianty. instalacji sanitarnych
1 f a f b  f q , (2) Na RYS. 5 przedstawiono wykres zależności współczynnika przeni-
R R R R kania ciepła przez otynkowaną ścianę od grubości warstwy kompozy- ochrony środowiska
T Ta Tb Tq
tu wapienno-konopnego. Do analizy przyjęto rozstaw osiowy słupów wentylacji i klimatyzacji
gdzie: wynoszący 500 mm. Na RYS. 6 przedstawiono wykres zależności instalacji elektrycznych
R Ta , R Tb , ..., R Tq – całkowite opory cieplne od środowiska do śro- współczynnika przenikania ciepła przez otynkowaną ścianę od wiel-
dowiska każdego wycinka analizowanej przegrody kości rozstawu osiowego słupów. Do analizy przyjęto najkorzystniej- informatyki
f a , f b , ..., f q – względne pola powierzchni każdego wycinka ana- szy wariant z uwagi na wartość U, czyli grubość warstwy kompozytu zarządzania i obsługi nieruchomości Księgarnia Techniczna
lizowanej przegrody. wynoszącą 400 mm. oraz programy, słowniki, poradniki Grupa MEDIUM
Kres dolny całkowitego oporu cieplnego wylicza się przy za- Warstwa kompozytu (λ = 0,088 W/(m·K)) o grubości 380 mm
łożeniu, że wszystkie powierzchnie równoległe do powierzchni wykończona tynkami zapewnia spełnienie obecnych wymagań ul. Karczewska 18, 04-112 Warszawa
tel.: 22 512 60 60, faks 22 810 27 42
e-mail: [email protected]
48 nr 2/2019
www.ksiegarniatechniczna.com.pl